Решение задач. Павлов романков, Другое из Процессы и аппараты химической технологии. Кемеровский государственный университет (КемГУ)
konstantin-ushakov
konstantin-ushakov19 июля 2017 г.

Решение задач. Павлов романков, Другое из Процессы и аппараты химической технологии. Кемеровский государственный университет (КемГУ)

PDF (479 KB)
51 страница
5Количество скачиваний
208Количество просмотров
100%на 1 голосовКоличество голосов
Описание
Решение задач из сборника Павлова Романкова
20баллов
Количество баллов, необходимое для скачивания
этого документа
Скачать документ
Предварительный просмотр3 страница / 51
Это только предварительный просмотр
3 страница на 51 страницах
Скачать документ
Это только предварительный просмотр
3 страница на 51 страницах
Скачать документ
Это только предварительный просмотр
3 страница на 51 страницах
Скачать документ
Это только предварительный просмотр
3 страница на 51 страницах
Скачать документ
<4D6963726F736F667420576F7264202D20CED1CDCEC2DB20CFD0C8CACBC0C4CDCEC920C3C8C4D0C0C2CBC8CAC82E646F63>

ОСНОВЫ ПРИКЛАДНОЙ ГИДРАВЛИКИ

№1. Найти мольную массу и плотность водяного газа при t = 90 °С и давлении рабс = 1,2 кгс/см

2 (0,12 МПа). Состав водяного газа: H2 – 50%; CO – 40%; =2 – 5%; CO2 – 5% (по объёму).

1) Найдём молярную массу смеси:

222222 СО

у СОСОСОННсм МMуМуМуМ ⋅+⋅+⋅+⋅= , где у – моль- ная доля компонента, равная объёмной доле (следствие из закона аддитив-

ности парциальных объёмов Амага).

кмоль

кг М см 8,154405,02805,0284,025,0 =⋅+⋅+⋅+⋅= .

2) Зная молярную массу газовой смеси можно легко найти её плотность по

формуле (1.5):

35

4

616,0 36310013,1

1081,92,1273

4,22

8,15

4,22 м

кг

ТР

РТМ

о

абсосм см =⋅⋅

⋅⋅⋅ ⋅=

⋅ ⋅=ρ .

№2. Определить плотность диоксида углерода при t = 85 °C и ризб = = 2 кгс/см2 (0,2 МПа). Атмосферное давление 760 мм рт. ст.

Атмосферное давление Ратм = 760 мм рт. ст. = 760·133,3 Па;

Абсолютное давление Рабс = Ратм + Ризб = 760·133,3 + 2·9,81·10 4 Па;

Всё перевели в Па и теперь по формуле (1.5) находим плотность СО2:

3

4

4,4 3583,133760

)1081,923,133760(273

4,22

44

4,22

2

2 м

кг

ТР

РТМ

о

абсоСО

СО =⋅⋅ ⋅⋅+⋅⋅

⋅= ⋅

⋅ ⋅=ρ .

№3. Состав продуктов горения 1 кг коксового газа (в кг): СО2 – 1,45; =2 - 8,74; Н2О – 1,92. Найти объёмный состав продуктов горения. По следствию из закона аддитивности парциальных объёмов Амага объёмная доля компонента смеси равна его мольной доле:

∑ =

== n

i

i

i ii

n

n yv

1

, где ni – количество вещества i-того компонента: i

i

i M

m n = .

1) Находим количество вещества каждого компонента:

;0329,0

кмоль

кг 44

кг,451 2

кмольnCO ==

кмольn 312,0 28

,748 2

== ;

кмольn ОН 106,0 18

92,1 2

== .

2) Находим мольные (объёмные) доли:

;%3,7%100 106,0312,00329,0

0329,0 22

=⋅ ++

== COCO yv

;%,269%100 106,0312,00329,0

312,0 22

=⋅ ++

==  yv

.%5,23%100 106,0312,00329,0

,1060 22

=⋅ ++

== ОНОН yv

№4. Разрежение в осушительной башне сернокислотного завода измеряется U- образным тягомером, наполненным серной кислотой плотностью 1800 кг/м3. Показание тягомера 3 см. Каково абсолютное давление в башне, выраженное в Па, если барометрическое давление составляет 750 мм рт. ст. Барометрическое давление – это атмосферное давление:

Рбар = Ратм = 750·133,3 = 99975 Па.

Абсолютное давление в башне меньше атмосферного на величину равную

гидростатическому давлению столбика серной кислоты высотой 3 см:

Рабс = Ратм – Рвак = Ратм – ρ·g·h = 99975 – 1800·9,81·0,03 = 0,995·10 5 Па.

№5. Манометр на трубопроводе заполненном жидкостью показы- вает давление 0,18 кгс/см2. На какую высоту над точкой присоединения манометра поднимется в открытом пьезометре жидкость, находящаяся в трубопроводе, если эта жидкость: а) вода, б) CCl4.

Манометр показывает избыточное давление в трубопроводе:

Ризб = ρ·g·h, отсюда g

изб

⋅ = ρ P

h ;

а) мh ОН

OH 8,1 81,91000

1081,918,0

g

Р 4изб

2

2 =

⋅ ⋅⋅

= ⋅

= ρ

;

б) мh CCl

CCl 1,1 81,91630

1081,918,0

g

Р 4изб

4

4 =

⋅ ⋅⋅

= ⋅

= ρ

, плотности взяты из таблицы III.

№6. Высота уровня мазута в резервуаре 7,6 м. Относительная плот- ность мазута 0,96. На высоте 800 мм от дна имеется круглый лаз диамет- ром 760 мм, крышка которого прикрепляется болтами диаметром 10 мм. Принимая для болтов допустимое напряжение на разрыв 700 кгс/см2, определить необходимое число болтов и давление мазута на дно резервуара.

1) Плотность мазута - по формуле (1.2):

ρмаз = ∆·ρв = 0,96·1000 = 960 кг/м 3 .

2) Давление на дно резервуара равно гидростатическому давлению столба

мазута:

Рна дно = ρ·g·h = 960·9,81·7,6 = 71574 ≈ 0,716·10 5 Па.

3) Площадь сечения люка:

.4530453,00,76,7850 4

222 2

смм d

S ==⋅= ⋅

= π

4) Сила гидростатического давления на стенку равна весу столба жидкости с

основанием, равным площади стенки, и высотой, равной глубине погружения

центра тяжести стенки. На центр тяжести люка (центр его окружности) давит

столб мазута высотой 7,6 – 0,8 = 6,8 м:

Рц.т. = ρ·g·(H-h) = 960·9,81·6,8 = 64040 Па.

5) Сила давления, действующая на крышку люка:

переведём Рц.т в кгс/см 2 :

1,013·10 5 Па ----------- 1,033 кгс/см

2

64040 Па ------------ Х

Х = Рц.т = 0,653 кгс/см 2 .

F = Рц.т·S = 0,653[кгс/см 2 ] · 4530[см

2 ] = 2958 кгс.

6) Найдём силу, которую нужно приложить, чтобы разорвать болт:

Fразр = [σразр]доп·Sсечения болта = 700· 4

2

болтаd⋅π = 700[кгс/см2]·0,785·12 [см2] =

= 550 кгс.

7) Число болтов:

N = F/Fразр = 2958/550 = 5,4.

Требуется минимум 6 болтов.

№7. На малый поршень диаметром 40 мм ручного гидравлического пресса действует сила 589 Н (60 кгс). Пренебрегая потерями определить силу, действующую на прессуемое тело, если диаметр большого поршня 300 мм.

1) Найдём площади сечений большого и малого поршней:

SБ = 4

2D⋅π = 0,785·0,3

2 = 0,07065 м

2 ;

SМ = 4

2d⋅π = 0,785·0,04

2 = 0,001256 м

2 .

2) Так как гидростатическое давление P = F/S одинаково в любой точке жид-

кости, можно составить выражение:

M

M

S

FF =

Б

Б

S , отсюда выразим силу, действующую на груз – это FБ:

.1031,325,33131 001256,0

,070650589

S

4

M

Б Б НН

SF F M ⋅≈=

⋅ =

⋅ =

№8. Динамический коэффициент вязкости жидкости при 50°С равняется 30 мПа·с. Относительная плотность жидкости 0,9. Определить кинематический коэффициент вязкости. 1) Плотность жидкости - по формуле (1.2):

ρж = ∆·ρж = 0,9·1000 = 900 кг/м 3 .

2) Кинематический коэффициент вязкости по формуле (1.9):

с

мсПа 24 3

1033,0 900

][1030 − −

⋅= ⋅⋅

== ρ µ

ν .

№9. Найти динамический коэффициент вязкости при 20°С и атмосферном давлении азотоводородной смеси, содержащей 75% водорода и 25% азота (по объёму). 1) По номограмме VI ищем динамические коэффициенты вязкости компо-

нентов смеси:

µ (Н2) = 0,009 мПа·с;

µ (N2) = 0,017 мПа·с.

2) Зная, что мольные доли компонентов равны объёмным долям (согласно

следствию из закона аддитивности парциальных объёмов Амага), находим

динамический коэффициент вязкости смеси по формуле (1.11):

;

2

22

2

22





Н

НН

см

см MуМуМ

µµµ

⋅ +

⋅ =

; кмоль

кг 8,5280,2520,75

2222 =⋅+⋅=⋅+⋅= ННсм MуМуМ

;43,578 017,0

2825,0

009,0

275,0 =

⋅ +

⋅ =

см

смМ

µ

.105,10147,0 43,578

5,8

43,578

5 сПасмПа М см

см ⋅⋅≈⋅=== −µ

№10. Известно, что динамический коэффициент вязкости льняного масла при 30 °C равняется 0,331 Пуаз, а при 50 °C 0,176 Пуаз. Чему будет равен динамический коэффициент этого масла при 90 °C (Восполь- зоваться правилом линейности, приняв за стандартную жидкость, например, 100%-ный глицерин).

К этой задаче см. пример 1.15.

1) Нужно построить график зависимости динамического коэффициента

вязкости глицерина от температуры µ = f (Θ). Для этого находим несколько

значений коэффициентов динамической вязкости 100% глицерина по

таблице VII (зелёные точки):

t,°С 50 60 70 80 90 100 120

µ, Па·с 0,18 0,102 0,059 0,035 0,021 0,013 0,0052

2) Переводим значения коэффициентов динамической вязкости льня-

ного масла в Па·с:

µ при 30 °С = 0,331 П = 33,1 сП = 0,0331 Па·с;

µ при 50 °С = 0,176 П = 17,6 сП = 0,0176 Па·с.

3) По графику находим температуры глицерина при значениях вязкости

в пункте 2:

при µ = 0,0331 Па·с – tгл = 88 °C;

при µ = 0,0331 Па·с – tгл = 95 °С.

4) Строим график t = f (Θ). Он представляет собой прямую, прохо-

дящую через точки с координатами (88; 30) и (95; 50) – обозначены синим.

5) Чтобы найти вязкость льняного масла при 90 °C нужно провести

линию параллельную оси температур глицерина до пересечения с прямой t =

= f (Θ), затем из этой точки опустить перпендикуляр до пересечения с кривой

µ = f (Θ). Значение коэффициента динамической вязкости в этой точке как

раз и является искомым:

t = 90 °С, при этом Θ = 109 °С, а µ = 0,007 Па·с или 0,07 Пуаз.

Вязкость льняного масла при 90 °C равна 0,007 Па·с.

№11. Холодильник состоит из 19 труб диаметром 20×2 мм. В трубное пространство холодильника поступает вода по трубопроводу диаметром 57×3,5 мм. Скорость воды в трубопроводе 1,4 м/с. Вода идёт снизу вверх. Определить скорость воды в трубах холодильника.

1) Рассчитаем, сколько воды подаётся в холодильник:

Q = W·S = 4

2D W

⋅ ⋅ π

= 1,4·0,785·(0,057 - 2·0,00035) 2 = 0,0027475 м

3 /с.

2) Вода идёт снизу вверх и равномерно распределяется по всем трубкам

каждой из которых достаётся 1/19 часть общего расхода воды:

Qтр = Q/19 = 0,0027475/19 = 0,0001446 м 3 /с.

3) Скорость воды в трубках найдём из уравнения расхода:

Qтр = Wтр·Sтр откуда

Wтр = с

мQQ 72,0

016,0785,0

0001446,0

d

4

S 22 тр

тр

тр

тр = ⋅

= ⋅

⋅ = π

.

№12. По трубам теплообменника, состоящего из 379 труб диа- метром 16×1,5 мм, проходит азот в количестве 6400 м3/ч (считая при 0 °C и 760 мм рт. ст.) под давлением Ризб = 3 кгс/см

2. Азот входит в тепло- обменник при 120 °C, выходит при 30 °С. Определить скорость азота в трубах теплообменника на входе и на выходе.

1) Учитывая то, что массовый расход газа не зависит от изменения

температуры можно записать:

Gпри норм. усл. = Gна входе = Gна выходе ;

Gн. у. = Qн. у.·ρ0 = 4,22

28

3600

6400

,422

2

н.у. ⋅=⋅ M

Q = 2,22 кг/с, где Qн. у. – объёмный

расход азота при нормальных условиях.

2) Найдём плотность азота на входном и выходном концах теплообмен-

ника по формуле (1.5):

Рабс = Ратм + Ризб = 101300 Па + 3·98100 Па = 395600 Па;

3

0

0 39,3 101300393

395600273

4,22

28

,422

2

м

кг

ТР

РТМ

вх



вх =⋅ ⋅

⋅= ⋅

⋅ ⋅=ρ ;

3

0

0 4,4 101300303

395600273

4,22

28

,422

2

м

кг

ТР

РТМ

вых



вых =⋅ ⋅

⋅= ⋅

⋅ ⋅=ρ .

3) Площадь сечения трубки холодильника:

S = 4

d 2внутр⋅π = 0,785·0,013

2 = 0,0001326 м

2 .

4) Скорость азота на входе и выходе считаем по уравнению расхода:

G = n·W·S·ρ; W = n⋅⋅ ρS

G ;

Wвх = с

м

nS

G 13

3793,390,0001326

,222

вх

= ⋅⋅

= ⋅⋅ ρ

;

Wвых = с

м

nS

G 10

3794,40,0001326

,222

вых

= ⋅⋅

= ⋅⋅ ρ

.

№13. Холодильник состоит из двух концентрических стальных труб диаметром 29×2,5 мм и 54×2,5 мм. По внутренней трубе 3,73 т/ч рас- сола плотностью 1150 кг/м3. В межтрубном пространстве проходит 160 кг/ч газа под давлением Рабс = 3 кгс/см

2 при средней температуре 0 °С. Плотность газа при 0°С и 760 мм рт. ст. равна 1,2 кг/м3. Найти скорости газа и жидкости в холодильнике.

1) Скорость движения жидкости – из уравнения расхода:

Gж = Wж·Sтр. внутр. ·ρж;

Wж = с

м

d

G

ж

ж 2 1150024,0785,03600

37304 22

внутр. тр.

= ⋅⋅⋅

= ⋅⋅

ρπ .

2) Плотность газа при рабочих условиях считаем по формуле (1.5):

3

0

0 49,3 101300

981003 2,1

м

кг

ТР

РТ

вх

o = ⋅

⋅= ⋅

⋅ ⋅= ρρ .

3) Скорость движения газа:

Wг = с

м

dD

G

г

г 4,10 49,3)029,0049,0(785,03600

160

)(

4 222

нар.

2

внутр

= ⋅−⋅⋅

= ⋅−⋅

ρπ .

№14. Определить необходимый диаметр наружной трубы в усло- виях предыдущей задачи, если газ пойдёт под атмосферным давлением, но при той же скорости и при том же массовом расходе.

У нас есть: G = 160 кг/ч; ρ = 1,2 кг/м

3 ; W = 10,4 м/с.

Запишем уравнение расхода:

G = W·Sмежтр. пространства ·ρ;

ρ

π

⋅ =

−⋅

W

GdD

4

)( 2нар. 2

внутр .

Искомая величина – Dвнутр :

мммd G

D 73073,0029,0 4,102,1785,03600

160

W

4 222 внешвнутр ==+⋅⋅⋅

=+ ⋅⋅

⋅ =

ρπ .

№15. Вычислить в общей форме гидравлический радиус при заполненном сечении для кольцевого сечения, квадрата, прямоуголь- ника и равностороннего треугольника.

Гидравлический радиус по формуле (1.22) равен:

rг = П

f ;

1) Кольцевое сечение:

f = 4

d 2⋅π ; П = π·d; rг =

4d4

2 dd =

⋅⋅ ⋅ π

π .

2) Квадратное сечение:

f = a 2 ; П = 4·a; rг =

4a4

2 aa =

⋅ .

3) Прямоугольное сечение:

f = a·b; П = 2·(a+b); rг = b)a(2 +⋅

ba .

4) Сечение равносторонний треугольник:

f = 4

32 ⋅a ; П = 3·a; rг = .

3434

32

⋅ =

⋅⋅ ⋅ a a

a

№16. Определить эквивалентный диаметр межтрубного простран- ства кожухотрубчатого теплообменника, состоящего из 61 трубы диаметром 38×2,5 мм. Внутренний диаметр кожуха 625 мм.

1) Найдём площадь сечения межтрубного пространства:

S = )( 4

2

нар

2

внутр dnD ⋅−⋅ π

= 0,785·(0,625 2 - 61·0,038

2 ) = 0,237 м

2 .

2) Периметр межтрубного пространства:

П = π·(Dвнутр + n·dнар) = 3,14·(0,625 + 61·0,038) = 9,24 м.

3) Эквивалентный диаметр по формуле (1.23) равен четырём гидравли-

ческим радиусам:

Dэкв = м f

103,0 24,9

237,04

П

4 =

⋅ =

⋅ .

№17. Определить режим течения воды в кольцевом пространстве теплообменника «труба в трубе». Наружная труба – 96×3,5 мм, внутренняя – 57×3 мм, расход воды 3,6 м3/ч, средняя температура воды 20 °С.

1) Найдём площадь сечения межтрубного пространства:

S = )( 4

2

нар

2

внутр dD −⋅ π

= 0,785·(0,089 2 – 0,057

2 ) = 0,003668 м

2 .

2) Из уравнения расхода определяем скорость потока:

Q = W·S; W = с

м

S

Q 27,0

0,0036683600

,63 =

⋅ = .

3) Найдем критерий Рейнольдса:

Re = 8580 101,005

9980,057)-(0,089,270)( 3-

экв = ⋅

⋅⋅ =

⋅−⋅ =

⋅⋅

µ ρ

µ ρ dDWDW

.

Плотность см. таблицу IV, вязкость – таблицу VI.

Критерий Рейнольдса находится в пределах:

2320 < 8580 < 10000 – режим течения – переходная область.

№18. Определить режим течения этилового спирта: а) в прямой трубе диаметром 40×2,5 мм; б) в змеевике, свитом из той же трубы. Диаметр витка змеевика 570 мм. Скорость спирта 0,13 м/с, средняя температура 52 °С.

Физические свойства этанола при 52 °C находим с помощью линейной

аппроксимации табличных значений:

ρ = 772 – (772 – 754)·12/20 = 761,2 кг/м 3 (табл. IV);

µ = 0,701 – (0,701 – 0,591)·2/10 = 0,679 мПа·с = 0,679·10 -3

Па·с

(таблица IX);

а) Re = 5101 100,679

761,20,035,130 3-

экв = ⋅

⋅⋅ =

⋅⋅

µ ρDW

.

Критерий Рейнольдса находится в пределах:

2320 < 5101 < 10000, – режим течения спирта – переходная область.

б) Для потоков, проходящих по изогнутым трубам, критическое

значение критерия Рейнольдса отличается от 2320 и зависит от отношения

диаметра трубы к диаметру витка (см. пункт 11):

По графику (рис. 1.1) при d/D = 0,035/0,57 = 0,06 критическое значение

критерия Рейнольдса составляет примерно 7300, то есть до этого значения

режим течения жидкости – ламинарный. В нашем случае: 5101 < 7300 – в

змеевике режим течения спирта – ламинарный.

№19. Определить местную скорость по оси трубопровода диаметром 57×3,5 мм при протекании по нему уксусной кислоты в количестве 200 дм3/ч при 38 °С.

1) Физические свойства уксусной кислоты при 38 °C находим с

помощью линейной аппроксимации табличных значений:

ρ = 1048 – (1048 – 1027)·18/20 = 1029,1 кг/м 3 (табл. IV);

µ = 1,04 – (1,04 – 0,9)·8/10 = 0,928 мПа·с = 0,928·10 -3

Па·с (табл. IX).

2) Найдём среднюю скорость движения кислоты в трубе:

Q = Wср·S; Wср = с

м

d

Q

S

Q 028,0

0,050,7853600

102004 -3

2 =

⋅⋅ ⋅

= ⋅ ⋅

= π

.

3) Критерий Рейнольдса:

Re = 1553 100,928

1029,10,05,0280 3-

экв = ⋅

⋅⋅ =

⋅⋅

µ ρDW

< 2320 – ламинарный режим

течения. Осевая или максимальная скорость потока для каждого режима

течения по-разному связана со средней скоростью (см. пункт 13). Для

ламинарного режима: Wср = 0,5·Wмакс; Wна оси = 2·Wср = 2·0,028 = 0,056 м/с.

№20. В середине трубопровода с внутренним диаметром 320 мм установлена трубка Пито-Прандтля, дифференциальный манометр которой, заполненный водой, показывает разность уровней Н = 5,8 мм. По трубопроводу проходит под атмосферным давлением сухой воздух при 21 °С. Определить массовый расход воздуха.

Решение строится на описании в пункте 17.

1) Рассчитываем максимальную (осевую) скорость потока:

Wмакс = ρ ρρ )(2 м −⋅⋅⋅ Hg .

Плотность воздуха при 21 °C найдём по формуле (1.5):

3 0

0 0 2,1

294

273 293,1

м

кг

ТР

РТ

возд

возд =⋅=⋅

⋅ ⋅= ρρ ;

3 20 998

м

кгС воды =

°ρ (таблица IV);

Wмакс = с

мHg

возд

возд 72,9

2,1

2,1998(0058,081,92)(2 воды = −⋅⋅⋅

= −⋅⋅⋅

ρ ρρ

.

2) Коэффициент динамической вязкости воды при 21°C берём из таблицы VI:

µ = 0,981·10 -3

Па·с.

3) Критерий Рейнольдса:

Re = 3805 100,981

1,20,329,72 3-

экв = ⋅ ⋅⋅

= ⋅⋅

µ ρDWмакс .

4) Нужно найти среднюю скорость потока:

по графику рис. 1.2 при Re = 3805 отношение Wср/Wмакс = 0,84.

5) Средняя скорость потока воздуха: Wср = 0,84· Wмакс = 0,84·9,72 = 8,16 м/с.

6) По уравнению (1.18) находим массовый расход воздуха:

G = Wср· 4

d 2⋅π ·ρвозд = 8,16·0,785·0,32

2 ·1,2·3600 = 2834 кг/ч.

№21. Из отверстия диаметром 10 мм в дне открытого бака в кото- ром поддерживается постоянный уровень жидкости высотой 900 мм, вытекает 750 дм3 жидкости в час. Определить коэффициент расхода. Через сколько времени опорожнится бак, если прекратить подачу в него жидкости? Диаметр бака 800 мм. 1) Коэффициент расхода выражаем из формулы (1.29):

Q = α·fo· Hg ⋅⋅2 ;

.632,0 9,081,9201,0785,03600

10750

2

4

2 2

3

2

отв

= ⋅⋅⋅⋅⋅

⋅ =

⋅⋅⋅⋅

⋅ =

⋅⋅⋅ =

Hgd

Q

Hgf

Q

o π α

2) Время опорожнения бака считаем по формуле (1.31):

чс

g d

H d

gf

Hf

o

2,1 3600

4338 4338

81,9201,0632,0

9,08,02

2 4

4 2

2

2 2

2

2

отв

2

бака

=== ⋅⋅⋅

⋅⋅ =

⋅⋅ ⋅

⋅ ⋅

⋅ =

⋅⋅⋅

⋅⋅ =

π α

π

α τ

0,2 часа = 60·0,2 = 12 мин

Общее время истечения жидкости: 1 час 12 мин.

№22. В напорный бак площадью поперечного сечения 3 м2 притекает вода. В дне бака имеется отверстие. При установившемся течении расход равен притоку и уровень воды устанавливается на высоте 1 м. Если прекратить приток воды, уровень её будет понижаться и через 100 с бак опорожнится. Определить приток воды в бак. Для того, чтобы найти расход по формуле (1.29) нам нужно знать

коэффициент расхода α и площадь сечения отверстия через которое из бака

уходит вода fo: Q = α·fo· Hg ⋅⋅2 . Исходя из условия, эти величины мы найти,

не можем, однако у нас есть время истечения связанное с ними формулой

(1.31):

. 2

2

gf

Hf

o ⋅⋅⋅

⋅⋅ = α

τ

Из этих двух формул выразим α·fo:

Hg

Q fo

⋅⋅ =⋅

2 α ;

g

Hf f o

⋅⋅

⋅⋅ =⋅

2

2

τ α ;

Приравниваем правые части: . 2

2

2 g

Hf

Hg

Q

⋅⋅

⋅⋅ =

⋅⋅ τ

Из этого уравнения выражаем расход:

с

м ,060

100

1322 3 =

⋅⋅ =

⋅⋅ =

τ Hf

Q .

№23. По горизонтальному трубопроводу с внутренним диаметром 200 мм протекает минеральное масло относительной плотности 0,9. В трубопроводе установлена диафрагма с острыми краями (коэффициент расхода 0,61). Диаметр отверстия диафрагмы 76 мм. Ртутный дифманометр, присоединённый к диафрагме показывает разность давлений 102 мм. Определить скорость масла в трубопроводе и его расход.

1) Плотность масла - по формуле (1.2):

ρм = ∆·ρв = 0,9·1000 = 900 кг/м 3 .

2) Объёмный расход (по формуле (1.32)) подставляем в выражение массового

расхода (формула (1.18)):

G = Q·ρ = ρ· .2 4

2 ртути

2

отвм

ρ

ρρπ αρ

ρ ρρ

α −

⋅⋅⋅⋅ ⋅

⋅⋅⋅= −

⋅⋅⋅⋅⋅⋅ Hg d

kHgfk o

Примем, что трубопровод гидравлически гладкий, тогда поправочный мно-

житель k = 1.

.47621 900

90013600 102,081,92076,0785,061,09003600 2

с

кг G =

− ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

3) Скорость выражаем из формулы (1.17):

Q = W·S;

W = .47,0 2,0785,0

900

90013600 102,081,92076,0785,061,0

4 2

2

2 с

м

d

Q

S

Q =

− ⋅⋅⋅⋅⋅⋅

= ⋅ ⋅

= π

№24. На трубопроводе диаметром 160×5 мм установлен расходомер

«труба Вентури», внутренний диаметр узкой части которой равен 60 мм. По трубопроводу проходит этан под атмосферным давлением при 25 °С. Показание водяного дифманометра трубы Вентури Н = 32 мм. Опреде- лить массовый расход этана, проходящего по трубопроводу (в кг/ч), приняв коэффициент расхода 0,97.

1) Плотность этана - по формуле (1.5):

ρм = 3 0

0 227,1 298

273

4,22

30

,422

62

м

кг

ТР

РТМ

вх

HC =⋅= ⋅

⋅ .

2) Объёмный расход (по формуле (1.32)) подставляем в выражение массового

расхода (формула (1.18)):

G = Q·ρ = ρ· ρ

ρρπ αρ

ρ ρρ

α −

⋅⋅⋅⋅ ⋅

⋅⋅⋅= −

⋅⋅⋅⋅⋅⋅ ртути 2

отвм 2 4

2 Hg d

kHgfk o .

Примем, что трубопровод гидравлически гладкий, тогда поправочный

множитель k = 1.

.273 227,1

227,1998 032,081,9206,0785,097,0227,13600 2

ч

кг G =

− ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

№25. Определить потерю давления на трение при протекании воды по латунной трубе диаметром 19×2 мм, длиной 10 м. Скорость воды 2 м/с. Температура 55 °С. Принять шероховатость трубы е = 0,005 мм. Потерю давления на трение можно найти по формуле (1.36):

2

2W

d

L Р

⋅ ⋅⋅=∆ ρ

λ , где λ – коэффициент трения, зависящий от значения

критерия Рейнольдса.

1) Физические свойства воды при 55 °C находим с помощью линейной

аппроксимации табличных значений:

ρ = 992 – (992 – 983)·15/20 = 985,25 кг/м 3 (табл. IV);

µ = 0,5064·10 -3

Па·с (табл. VI).

2) Критерий Рейнольдса:

Re = 58368 100,5064

985,250,0152 3-

экв = ⋅

⋅⋅ =

⋅⋅

µ ρDW

> 10000 – турбулентный режим.

3) При турбулентном режиме течения жидкости коэффициент трения

рассчитывается по формуле (1.42):

  

   

  

  

+⋅−= 9,0

Re

81,6

7,3 lg2

1 ε

λ , где ε =

мм

мм

D

e

15

005,0

экв

= .

Выражаем отсюда λ:

02135,0

58368

81,6

3,715

0,005 lg4

1

Re

81,6

7,3 lg4

1 9,0

2

9,0

2

=

  

   

  

  

+ ⋅

=

  

   

  

  

+⋅

= ε

λ

и подставляем в формулу (1.36):

ПаПа W

d

L Р 4

22

108,228047 2

225,985

015,0

10 02135,0

2 ⋅==

⋅ ⋅⋅=

⋅ ⋅⋅=∆ ρ

λ .

Небольшая неточность по сравнению с ответом (∆Р = 28800 Па)

связана скорее всего с тем, что авторы при решении пользовались не

формулой (1.42), а находили коэффициент трения по графику Мурина

(рисунок 1.5).

№26. Определить потерю давления на трение в свинцовом змеевике, по которому протекает 60%-ная серная кислота со скоростью 0,7 м/с при средней температуре 55 °С. Принять максимальную шероховатость свинцовых труб по таблице XII. Внутренний диаметр трубы змеевика 50 мм, диаметр витка змеевика 800 мм, число витков 20. Длину змеевика определить приближённо по числу витков и их диаметру. 1) Физические свойства 60%-ной серной кислоты при 55 °С находим с

помощью линейной аппроксимации табличных значений:

ρ = 1482 – (1482 – 1466)·15/20 = 1470 кг/м 3 (табл. IV);

µ = 3,9·10 -3

Па·с (номограмма V).

2) Критерий Рейнольдса:

Re = 13192 103,9

14700,050,7 3-

экв = ⋅

⋅⋅ =

⋅⋅

µ ρDW

> 10000 – турбулентный режим.

3) Приближённая длина змеевика (см. пример 1.25):

L = π·Dвитка·n(число витков) = 3,14·0,8·20 = 50,24 м.

4) При турбулентном режиме течения жидкости коэффициент трения

рассчитывается по формуле (1.42):

  

   

  

  

+⋅−= 9,0

Re

81,6

7,3 lg2

1 ε

λ , где ε =

эквD

e . По таблице XII для

свинцовых труб примем шероховатость стенки e = 0,01 мм. Тогда ε =

0002,0 50

01,0

экв

=== D

e .

Выразим λ:

.02897,0

13192

81,6

3,7

0,0002 lg4

1

Re

81,6

7,3 lg4

1 9,0

2

9,0

2

=

  

   

  

  

+⋅

=

  

   

  

  

+⋅

= ε

λ

5) Потери давления в прямой трубе найдём по формуле (1.36):

.10484 2

7,01470

05,0

24,50 02897,0

2

22

Па W

d

L Рпр =

⋅ ⋅⋅=

⋅ ⋅⋅=∆ ρ

λ

6) Потерю давления на трение в змеевике считаем по формуле (1.45):

∆Рзм = ∆Рпр·ψ, где .221,1 8,0

05,0 54,3154,31

трубы =⋅+=⋅+= виткаD

d ψ

Окончательно:

∆Рзм = 10484·1,221 = 12801 Па.

Неточность по сравнению с ответом (∆Р = 13700 Па) связана скорее всего с

тем, что авторы при решении пользовались не формулой (1.42), а находили

коэффициент трения по графику Мурина (рисунок 1.5).

№27. По стальному трубопроводу внутренним диаметром 200 мм, длиной 1000 м передаётся водород в количестве 120 кг/ч. Среднее

давление в сети 1530 мм рт. ст. Температура газа 27°С. Определить потерю давления на трение. 1) Физические свойства водорода при 27 °C:

Плотность – по формуле (1.5):

ρ = 35 164,030010013,1

3,1331530273

4,22

2

4,22

2

м

кг

ТР

РТМ

о

абсоН = ⋅⋅ ⋅⋅

⋅= ⋅

⋅ ⋅ ;

µ = 0,009·10 -3

Па·с (номограмма VI).

2) Выразим скорость потока из формулы (1.18):

с

м

d

G

S

G W 47,6

36000,20,7850,164

1204 22

= ⋅⋅⋅

= ⋅⋅

⋅ =

⋅ =

πρρ .

3) Критерий Рейнольдса:

Re = 23580 100,009

0,1640,26,47 3-

экв = ⋅ ⋅⋅

= ⋅⋅

µ ρDW

> 10000 - турбулентный режим.

4) Коэффициент трения найдём по формуле (1.42):

  

   

  

  

+⋅−= 9,0

Re

81,6

7,3 lg2

1 ε λ

, где ε = эквD

e . По таблице XII для нашего

трубопровода примем шероховатость стенки e = 0,8 мм – как для

воздухопроводов сжатого воздуха от компрессора. Тогда ε =

004,0 200

8,0

экв

=== D

e .

Выразим λ:

.03279,0

23580

81,6

3,7

0,004 lg4

1

Re

81,6

7,3 lg4

1 9,0

2

9,0

2

=

  

   

  

  

+⋅

=

  

   

  

  

+⋅

= ε

λ

5) Потери давления найдём по формуле (1.36):

.563 2

47,6164,0

2,0

1000 03279,0

2

22

Па W

d

L Р =

⋅ ⋅⋅=

⋅ ⋅⋅=∆ ρ

λ

Небольшая неточность по сравнению с ответом (∆Р = 520 Па) связана скорее

всего с тем, что авторы при решении пользовались не формулой (1.42), а

находили коэффициент трения по графику Мурина (рисунок 1.5).

№28. Найти потерю давления на трение в стальном паропроводе длиной 50 м, диаметром 108×4 мм. Давление пара Рабс = 6 кгс/см

2, скорость пара 25 м/с. 1) Физические свойства водяного пара при давлении 6 кгс/см

2 найдём по

таблице LVII:

ρ = 3,104 кг/м 3 ;

t = 158,1 °С;

µ = 0,0145·10 -3

Па·с (номограмма VI).

2) Критерий Рейнольдса:

Re = 535172 100,0145

3,1040,125 3-

экв = ⋅

⋅⋅ =

⋅⋅

µ ρDW

> 10000 - турбулентный режим.

3), коэффициент трения найдём по формуле (1.42):

  

   

  

  

+⋅−= 9,0

Re

81,6

7,3 lg2

1 ε λ

, где ε = эквD

e . По таблице XII для стальных

цельнотянутых труб при незначительной коррозии шероховатость стенки e =

0,2 мм, тогда ε = 002,0 100

2,0

экв

== D

e .

Выразим λ:

.02386,0

535172

81,6

3,7

0,002 lg4

1

Re

81,6

7,3 lg4

1 9,0

2

9,0

2

=

  

   

  

  

+⋅

=

  

   

  

  

+⋅

= ε

λ

4) Потерю давления на трение найдём по формуле (1.36):

.1015,111572 2

25104,3

1,0

50 02386,0

2

4 22

ПаПа W

d

L Р ⋅≈=

⋅ ⋅⋅=

⋅ ⋅⋅=∆ ρ

λ

№29. Как изменится потеря давления на трение в газопроводе по которому проходит азот, если при постоянном массовом расходе азота: а) увеличить абсолютное давление подаваемого азота с 1 до 10 кгс/см2 при неизменной температуре; б) повысить температуру азота от 0 до 80 °С при неизменном давлении. а) Нужно найти отношение потерь давления на трение при 1 и 10 кгс/см

2 по

формуле (1.36):

. 2

2W

d

L Р

⋅ ⋅⋅=∆ ρ

λ

При изменении давления изменится плотность в соответствии с формулой

(1.5): ρ = ТР

РТМ

о

абсо

⋅ ⋅

4,22

2 , это повлечёт изменение скорости потока W в

соответствии с формулой (1.18): G = ρ·W·S (т.к. массовый расход G

постоянен). Постоянными величинами у нас будут только длина трубо-

провода L, его диаметр d и шероховатость стенки e. Примем, что азот

является идеальным газом, и его вязкость не зависит от давления. Обозначим

индексом «1» параметры газа при давлении 1 кгс/см 2 , а индексом «2» - при

10 кгс/см 2 .

1) Находим плотности, скорости и критерии Рейнольдса:

ТТ

5,330

10013,1

1081,91273

,422

28 5

4

1 =⋅⋅

⋅⋅⋅ ⋅=ρ ;

15

4

2 10 3305

10013,1

1081,910273

,422

28 ρρ ⋅==

⋅⋅

⋅⋅⋅ ⋅=

ТТ ;

,5330

44 22

1

1 ⋅⋅ ⋅⋅

= ⋅⋅

⋅ =

⋅ =

d

TG

d

G

S

G W

ππρρ ;

122 2

2 1,0 5330

44 W

d

TG

d

G W ⋅=

⋅⋅ ⋅⋅

= ⋅⋅

⋅ =

ππρ ;

µ

ρ11 1Re

⋅⋅ =

dW ;

1 111122

2 Re 101,0

Re = ⋅⋅

= ⋅⋅⋅⋅

= ⋅⋅

= µ

ρ µ

ρ µ

ρ dWdWdW .

Исходя из того, что критерии Рейнольдса оказались равны, можно

заключить, что коэффициенты трения в обоих случаях равны в

независимости от режима движения, т. к. λ является однозначной функцией

критерия Рейнольдса:

λ = f (Re).

2) Подставляем полученные параметры в формулу (1.36):

2

2

11 1

W

d

L Р

⋅ ⋅⋅=∆ ρ

λ ;

1

2

11

2

11

2

22 2

10

1

210

1

2

)1,0(10

2 P

W

d

LW

d

LW

d

L Р ∆⋅=

⋅ ⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅ ⋅⋅=

⋅ ⋅⋅=∆

ρ λ

ρ λ

ρ λ .

Получается, что ∆Р1 = ∆Р2·10, то есть при увеличении давления от 1 до

10 кгс/см 2 потери давления на трение в трубопроводе уменьшатся в 10 раз.

б) При изменении температуры от 0 до 80 °C переменными будут значения

плотности ρ, скорости потока W в соответствии с формулой (1.18), критерия

Рейнольдса и коэффициента трения λ. Постоянными величинами также как в

первом случае остаются: длина трубопровода L, его диаметр d и

шероховатость стенки e. Обозначим индексом «1» параметры газа при

начальной температуре (0 °С), а индексом «2» - при конечной (80 °С).

1) Находим плотности и скорости

ρ1 = 14,22

2

ТР

РТМ

о

абсо

⋅ ⋅ ;

ρ2 = 24,22

2

ТР

РТМ

о

абсо

⋅ ⋅ ;

; 44,2244,224

2

абс

1

2

1

2

1

1

22 dPM

GP

T

T

dТРМ

GТР

d

G

S

G W



o

oоабс

о

⋅⋅⋅

⋅⋅⋅ ⋅=

⋅⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅ =

⋅⋅ ⋅

= ⋅

= πππρρ

. 44,2244,224

2

абс

2

2

2

2

2

2

22 dPM

GP

T

T

dТРМ

GТР

d

G W



o

oоабс

о

⋅⋅⋅

⋅⋅⋅ ⋅=

⋅⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅ =

⋅⋅ ⋅

= πππρ

2) Подставляем полученные параметры в формулу (1.36) делим ∆Р2 на

∆Р1:

=

  

   

⋅⋅⋅

⋅⋅⋅

  

   

⋅⋅⋅

⋅⋅⋅

 

  

 

  

⋅ ⋅⋅⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅⋅ ⋅=

⋅ ⋅=

⋅ ⋅⋅

⋅ ⋅⋅

= ∆

∆ 2

2

абс

2

2

абс

2

1

2

2

абс2

1абс

1

2

2

11

2

22

1

2

2

11

1

2

22 2

1

2

2

2

2

2

44,22

44,22

4,22

4,22

2

2

dPM

GP

dPM

GP

T

T

T

T

TPМTP

TPPTM

W

W

W

d

L

W

d

L

P

Р



o



o

o

o

oo

oo

π

π

λ λ

ρ ρ

λ λ

ρ λ

ρ λ

11

22

2

1

2

2

2

1

1

2

T

T

T

T

T

T

⋅ =⋅⋅=

λ λ

λ λ

;

Таким образом при изменении температуры от Т1 до Т2 потери давления на

трение в трубопроводе изменятся в 11

22

Т

Т

λ λ

раз.

№30. По водопроводной трубе проходит 10 м3/ч воды. Сколько воды в час пропустит труба удвоенного диаметра при той же потере напора на трение. Коэффициент трения считать постоянным. Течение турбулентное.

1) Скорость движения потока воды выразим из уравнения (1.17):

2 4

d

Q

S

Q W

⋅ ⋅

== π

.

2) По формуле (1.36) найдём потери напора ∆Р1 для трубы начального

диаметра (d) и ∆Р2 – для трубы двойного диаметра (2·d):

; 84

22 52

2

1

2

2

1

2

1 1

d

QL

d

Q

d

LW

d

L Р

⋅ ⋅⋅⋅

⋅= 

  

 ⋅ ⋅

⋅⋅⋅= ⋅

⋅⋅=∆ π

ρ λ

π ρ

λ ρ

λ

. 4)2(

4

2222 52

2

2

2

2

2

2

2 2

d

QL

d

Q

d

LW

d

L Р

⋅⋅ ⋅⋅

⋅= 

  

⋅⋅ ⋅

⋅⋅ ⋅

⋅= ⋅

⋅ ⋅

⋅=∆ π ρ

λ π

ρ λ

ρ λ

3) По условию ∆Р1 = ∆Р2:

52

2

2

52

2

1

4

8

d

QL

d

QL

⋅⋅

⋅⋅ ⋅=

⋅⋅⋅ ⋅

π ρ

λ π

ρ λ ;

2

2

2

1 4

1 8 QQ ⋅=⋅ - отсюда выражаем Q2:

ч

м 56,5103232

3 22

12 =⋅=⋅= QQ .

№31. По прямому горизонтальному трубопроводу длиной 150 м необходимо подавать 10 м3/ч жидкости. Допускается потеря напора 10 м. Определить требуемый диаметр трубопровода, принимая коэффициент трения λ = 0,03.

Так как потеря напора выражена в метрах, чтобы правильно выразить

диаметр нужно преобразовать формулу (1.36):

g

W

d

L

g

W

d

L

g

ПаР h

⋅ ⋅⋅=

⋅ ⋅⋅

= ⋅

∆ =

2

2][]м[ 2

2

тр λρ

ρ λ

ρ .

Скорость потока выразим из уравнения (1.17):

2 4

d

Q

S

Q W

⋅ ⋅

== π

.

Теперь можно выразить диаметр:

52

22

2

2

тр 2

84

2

1

2 dg

QL

d

Q

gd

L

g

W

d

L h

⋅⋅⋅ ⋅⋅

⋅= 

  

 ⋅ ⋅

⋅ ⋅

⋅⋅= ⋅

⋅⋅= π

λ π

λλ ;

ммм gh

QL d 49049,0

36003,149,8110

101508 ,030

8 5

22

2

5 2

тр

2

== ⋅⋅⋅

⋅⋅ ⋅=

⋅⋅

⋅⋅ ⋅=

π λ .

Ближайшая стандартная труба 57×3,5 мм – внутренний диаметр 50 мм.

№32. Как изменится потеря давления на трение, если при неизменном расходе жидкости уменьшить диаметр трубопровода вдвое? Задачу решить в двух вариантах: а) считая, что оба режима (старый и новый) находятся в области ламинарного течения; б) считая, что оба режима находятся в автомодельной области. а) Ламинарный режим

1) Скорость движения потока выразим из уравнения (1.17):

2 4

d

Q

S

Q W

⋅ ⋅

== π

.

2) По формуле (1.36) найдём потери напора ∆Р1 для трубы начального

диаметра (d) и ∆Р2 – для трубы вдвое меньшего диаметра (0,5·d):

52

2

1

2

21

2

1 11

84

22 d

QL

d

Q

d

LW

d

L Р

⋅ ⋅⋅⋅

⋅= 

  

 ⋅ ⋅

⋅⋅⋅= ⋅

⋅⋅=∆ π

ρ λ

π ρ

λ ρ

λ ;

. 5,0

8

)5,0(

4

25,025,0 525

2

2

2

22

2

2 22

d

QL

d

Q

d

LW

d

L Р

⋅⋅ ⋅⋅⋅

⋅= 

  

⋅⋅ ⋅

⋅⋅ ⋅

⋅= ⋅

⋅ ⋅

⋅=∆ π

ρ λ

π ρ

λ ρ

λ

3) При ламинарном режиме коэффициент трения рассчитывается по формуле

(1.38): Re

64 =λ . Найдём значения критериев Рейнольдса в обоих случаях:

d

Q

d

dQdW

⋅⋅ ⋅⋅

= ⋅⋅ ⋅⋅⋅

= ⋅⋅

= πµ

ρ πµ

ρ µ

ρ 44 Re

2

1 1 ;

122

2 2 Re2

8

)5,0(

)0,5(4 Re ⋅=

⋅⋅ ⋅⋅

= ⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅ =

⋅⋅ =

d

Q

d

dQdW

πµ ρ

πµ ρ

µ ρ

.

Подставим их в выражение λ:

1

1 Re

64 =λ ;

1 12

2 0,5 Re2

64

Re

64 λλ ⋅=

⋅ == .

4) Подставляем в выражения пункта 2):

52

2

11

8

d

QL Р

⋅ ⋅⋅⋅

⋅=∆ π

ρ λ ;

525

2

1525

2

22 5,0

8

2

1

5,0

8

d

QL

d

QL Р

⋅⋅ ⋅⋅⋅

⋅⋅= ⋅⋅ ⋅⋅⋅

⋅=∆ π ρ

λ π ρ

λ .

5) Находим отношение ∆Р2 к ∆Р1:

16 0,5

0,5

85,0

85,0 52

1

525

522

1

1

2 == ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅ =

∆ ∆

QLd

dQL

P

P

ρλπ πρλ

, то есть при уменьшении

диаметра трубы в два раза потери давления на трение возрастут в 16 раз.

б) Автомодельная область

Первые два действия – те же самые.

3) Коэффициенты трения в данном случае не зависят от критериев

Рейнольдса и являются функцией только абсолютной шероховатости стенки

трубы λ = f(e), то есть λ1 = λ2. (см. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты

химической технологии. Часть 1. М.: Химия, 1995, стр. 105).

4) подставляем в выражения пункта 2):

52

2

1

8

d

QL Р

⋅ ⋅⋅⋅

=∆ π

ρ ;

525

2

2 5,0

8

d

QL Р

⋅⋅ ⋅⋅⋅

=∆ π ρ

.

5) Находим отношение ∆Р2 к ∆Р1:

,32 5,0

1

85,0

8 52525

522

1

2 == ⋅⋅⋅⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅⋅ =

QLd

dQL

P

P

ρπ πρ

то есть при уменьшении диаметра трубы

в два раза потери давления на трение возрастут в 32 раза.

№33. Жидкость относительной плотности 0,9 поступает самотёком из напорного бака, в котором поддерживается атмосферное давление, в ректификационную колонну. Давление в колонне 0,4 кгс/см2 по манометру (Ризб). На какой высоте x должен находиться уровень жидкости в напорном баке над местом ввода в колонну, чтобы скорость жидкости в трубе была 2 м/с. Напор, теряемый на трение и местные сопротивления, 2,5 м. Применить уравнение Бернулли.

Уравнение Бернулли (формула 1.27а) в этом случае имеет вид:

п

2

00кол кол

2

11бак бак

2g

Р

2g

Р h

g

W Z

g

W Z +

⋅ +

⋅ +=

⋅ +

⋅ + −−

ρρ .

За нулевое (0-0) сечение возьмём место входа трубы в колонну, т.е. Zкол = 0.

Сечение 1-1 расположим на поверхности жидкости в баке, скорость

движения жидкости в нём W1-1 можно приближённо принять равной нулю.

1) Плотность жидкости - по формуле (1.2):

ρж = ∆·ρв = 0,9·1000 = 900 кг/м 3 .

2) Абсолютное давление в колонне:

Рабс = Ратм + Ризб = 1,013·10 5 + 0,4·9,81·10

4 = 140540 Па.

3) Подставляем всё найденное в уравнение Бернулли:

5,2 81,92

2

81,9900

140540 00

81,9900

101,013 25

бак +⋅ +

⋅ +=+

⋅ ⋅

+Z , откуда выражаем Zбак:

мZх 1,7 81,9900

101,013 5,2

81,92

2

81,9900

140540 52

бак =⋅ ⋅

−+ ⋅

+ ⋅

== .

№34. 86%-ный раствор глицерина спускается из напорного бака 1 в аппарат 2 по трубе диаметром 29×2 мм. Разность уровней раствора 10 м. Общая длина трубопровода 110 м. Определить расход раствора, если его относительная плотность 1,23, а динамический коэффициент вязкости 97 мПа·с. Местными сопротивлениями пренебречь. Режим течения принять ламинарным (с последующей проверкой). Уровень жидкости в баке считать постоянным.

0 0

1 1

комментарии (0)
Здесь пока нет комментариев
Ваш комментарий может быть первым
Это только предварительный просмотр
3 страница на 51 страницах
Скачать документ